为什么规定渗碳淬火有效硬化层界限硬度为550HV

孤鸿踏雪

        看到村长所发的这个http://www.rclhome.net/forum.php ... &tid=1426&fromuid=8帖子，忽然想起来，为什么我国的国家标准或行业标准把检测渗碳淬火有效硬化层深度的界限硬度界定为550HV（约相当于52.5HRC），而国外企业多以513HV（约相当于50HRC）为界限硬度？
       大家可以交流一下自己的观点？
     

aaron01

欧洲用550，美国用50HRC，
个人以为，这就是把尺而已，就比如距离单位，用米还是用英尺，各个国家各有其规定和习惯的用法。不过以我的观察，美国人比较保守，英国人最先发明的英制单位，比如长度、温度等单位，而英国现在都不用了，全改成公制单位了，只有美国人还死抱着不放！搞得每次有人和我说1700F我都头晕晕的，算半天才知道在说的是什么温度

霜月

我公司是引进德国技术，界限硬度是610HV。

村长

霜月 发表于 2013-2-2 06:47

                               
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我公司是引进德国技术，界限硬度是610HV。

实验力是多少呢？我在杨工提及的帖子中主要是实验力的不同

霜月

实验力是1kg.

孤鸿踏雪

村长 发表于 2013-2-2 23:34

                               
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实验力是多少呢？我在杨工提及的帖子中主要是实验力的不同

        这个界限硬度应与试验力无关

村长

孤鸿踏雪 发表于 2013-2-2 23:49

                               
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这个界限硬度应与试验力无关

我现在一定要问客户的实验力了，帖子中提及的就是因为实验力我们被测底的清查每个步骤，搞的形象都损了。有资料说是550差不多是0.35的含碳量。
请看一下我用的这个“神器”。

孤鸿踏雪

村长 发表于 2013-2-3 16:54

                               
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我现在一定要问客户的实验力了，帖子中提及的就是因为实验力我们被测底的清查每个步骤，搞的形象都损了。 ...

      这个结论很不可靠，这要看具体什么材料了。

Adam

这个要看研究员是怎么计算或者何如考虑的
我做过630，610，600，575，550，530，513HV1的 还有57HRC的

Adam

孤鸿踏雪 发表于 2013-2-3 17:12

                               
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这个结论很不可靠，这要看具体什么材料了。

真空低压渗碳，模拟计算的时候采用的数值，
还是相当准的

孤鸿踏雪

       这个界限硬度，最初就是基于某种渗碳材料的界限碳浓度提出来的，但后来发现，实际上由于不同材料的淬透性差异很大，所以，直接影响了这个这个界限碳浓度与界限硬度的对应关系。
       这就是渗碳层深度与有效硬化层深度有一定甚至很大差异的根本不愿因。

dhzhou888

我国标准是修改采用国际标准ISO 2639：2002，基本与国际标准相同。

孤鸿踏雪

       近两天看陈国民教授的一篇文章说，把渗碳淬火有效硬化层的界限硬度规定为550HV的原因是：
   
    目前，确定有效硬化层的准则都是认为淬火达到HV550硬度的界限的界限含碳量为0.35％或0.40％，但国内外所进行的试验研究工作表明，渗碳层淬火得到HV550所对应的含碳量，即界限含碳量与多种因素有关。
    首先，是钢材的合金成分，如果固定淬火冷却条件，以特定的冷速淬火，则只有16MnCr5的界限含碳量为0.35％,20NiMoCr6和17CrNiMo6钢的界限含碳量约为0.30％，而20MnCr4钢的界限含碳量则为0.39％左右。
    根据合金成份对渗层淬透性的影响，还存在当一种钢材的化学成分产生波动时对界限含碳量影响的问题。这也是生产中不可回避的事实，因为齿轮生产
企业常常采用不同钢厂、不同炉号和批次的材料，这些钢材的化学成分不可避免会存在波动，而且都在允许范围，但渗碳后渗层淬透性的差别就对有效硬化层深度产生影响。

秦时明月

孤鸿踏雪 发表于 2013-3-19 15:40

                               
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近两天看陈国民教授的一篇文章说，把渗碳淬火有效硬化层的界限硬度规定为550HV的原因是：
   
     ...

这是某一材质为20CrMnMo齿轮的真实记录，每炉放一直径25剥层棒，两个直径30长50的试棒，附件数据是剥层结果与直径30长50试棒淬火结果

tom

我认为550HV更加接近½过渡层。

孤鸿踏雪

tom 发表于 2013-3-19 16:47

                               
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我认为550HV更加接近½过渡层。

       孤以为，550HV与½过渡层应无太大关系。原因是：550是以淬硬层硬度为定义的，而1/2过渡区则是以碳浓度未定义的，至于二者是否有内在的逻辑关系，倒是值得深入探讨。

孤鸿踏雪

      我国的渗碳工艺实践中普遍采用金相法或定碳法来确定硬化层深度，这是比较简单易行的方法。但是，用这种方法得到的渗碳层深度存在一个界限的确定问题：通常，金相法是以表面到心部过渡区一半处为界限，定碳法则是从表面含碳量0.35％处为界限，即认为这两种方法所确定的界限处淬火后的硬度基本上为550HV。事实上，渗碳齿轮淬火后从表面到有效硬化层深度界限硬度550HV相对应的含碳量与齿轮钢的合金成分、淬火冷却状况及工件几何形貌和尺寸等均存在密切关系。

孤鸿踏雪

关于渗碳淬火产品有效硬化层的界限含碳量   
     过去，我国的渗碳工艺实践中普遍采用金相法和定碳法来确定硬化层深度，这是比较简单易行的方法。但是，用这种方法得到的渗碳层深度存在一个界限的确定问题，通常，金相法是以渗层表面到心部过渡区一半处为界限；定碳法则是从表面到含碳量0.35％处为界限，即认为这两种方法确定的界限处淬火后的硬度基本上为550HV。事实上，渗碳齿轮淬火后从表面到有效硬化层深度界限硬度550HV处相对应的含碳量与齿轮用钢的合金成分、淬火冷却状况及工件几何尺寸大小密切相关。以下几个表格的试验数据便清楚地表明了这一点。           表1 界限含碳量与钢材合金成分的关系（J9）
　　钢材种类（牌号）   20MnCr5   SCM420   SAE8620   SAE4320   SCr420   20CrMnTi   
       界限含碳量（％）       0.45       0.39         0.48       0.28        0.47        0.39   

      表2 不同淬火冷却速度下的界限含碳量   
      钢材种类（牌号）   20MnCr5   SCM420   SAE8620   SAE4320   SCr420   20CrMnTi   
      淬火冷速：120℃/s      0.46       0.42        0.44         0.38        0.43       ——                  
      18℃/s                       0.50       0.49        0.61         0.65        0.60       ——   
      表3 界限含碳量与淬火烈度的关系   
      淬火介质            淬火烈度（H）       界限含碳量（％）   
      静油（不搅拌）      0.25                  0.40   
      油（缓慢搅拌）      0.35                  0.34   
      油（强烈搅拌）      0.60                  0.30   

       表4 界限含碳量与工件大小（几何尺寸）的关系   
       试样直径（mm）              界限含碳量（％）      
        Ф25                             0.30      
        Ф150                            0.38        

       以上对比表明，有效硬化层深度受多种因素影响，如何在工艺实践中保证有效硬化层深度则需要企业在各自生产条件下对重要的典型产品通过多次试验建立其对应的关系。   
      某汽车齿轮厂的试验结果：对Ф20mm的试样，金相法和硬度法检测，层深相差0.27mm，对于m=2~3的齿轮，硬化层深度相差0.05~0.10mm。