渗碳后淬火加热温度多少合适？

草原的风

大家都知道，一般情况下，渗碳采用的是低碳钢，通过渗碳处理后，从表面含碳量到内部是逐步降低的，从另外的角度看，可以看做是不同成分的钢材极薄板叠加而成，比如20CrMnTi钢，渗碳后就是“120CrMnTi钢、110CrMnTi钢、100CrMnTi钢……40CrMnTi钢、30CrMnTi钢、20CrMnTi钢”（这种称谓不规范，请不要效仿），那么淬火加热温度是多少更合适一些呢？因为成分不同，临界点不同，而且20CrMnTi钢是亚共析钢，应该采用的是Ac3，而表面成分是过共析钢，应该采用的是Ac1，Ac3高而Ac1低，如何通过工艺操作实现其各得其所呢？比如先冷却表面，使其到Ac1，此时心部温度高为Ac3，这时再淬火使之同步淬火是否可以实现？欢迎大家各抒己见，进行讨论。

tom

王教授这个提法很新颖！操作起来可能难度很大。个人认为当务之急是把材料的淬透性带宽、纯度、一致性控制好。

小小丑

这种想法我也曾有过。
生产中不容易精确控制。
控制变形出发
即使同时转变，高低碳马氏体转变的应力不同，引起的变形也不容易测算。
或许井炉渗碳的降温过程，如果能够插心偶测温或许能够模糊计算。
个人看法。

aaron01

由于会有这样的问题，所以我的建议是：
1，渗碳后能直淬的零件尽量直接淬火吧，能避免最好；
2，一定要重新加热的，看心部组织和硬度要求，要满足心部的话，还是要采用高一点的温度，让心部完成奥氏体化，表面虽然是高碳组织，但本质细晶粒钢的话，一时也不会长大，实在担心的话，可在渗碳缓冷后淬火前加一道高温退火工序，可抑制二次加热时的晶粒长大。
3，如果心部没什么要求，自然可以选择低一点的奥氏体化温度，按高碳钢来定工艺就行。

枯木望春

    王老师提出的这个问题，涉及到合金平衡图如何应用的概念性问题，给人以启发!   
    热处理的理论与实践的联系中，为了简化问题，我们通常都以给出钢的临界温度点，结合铁碳平衡图来推断加热过程的组织转变。
   这里面隐藏着一个问题，资料上给出的某钢牌号的临界温度值AC1、AC3等，是在原始组织处于平衡状态（例如，完全退火），在限定的加热速度下测得的。如果这两个条件有了变化，而这个温度值也会在一个区域范围内跟着发生变动 (偏离)。比如，亚共析钢的原始组织伪共析组织状态（细化组织），加热时其AC3会降低，粒状珠光体的ACI比片状珠光体高一些；高频加热速度很快，其完成AC1、AC3转变的温度区会提高很多。所以，不能把资料上的这一类数据看成死数字。
   早期的教科书中有比较详细的论述，现在的教科书是不是仍然设专节讲解，就不知道了。也就是说，现在教出来的学生，有没有这样的概念？
   在对渗碳零件的随后淬火回火的工艺设计中，对很重要的零件，均用两次加热淬火，即第一次加热到基体钢的AC3以上淬火，第二次以适合渗碳层的温度加热淬火（详细的数据现在的书和手册上都有），其理念上的可行性，上面已经谈到；但要指出的是，作为工艺控制指标之一，处理完后零件心部的组织有严格的要求。这种工艺仍然缘用至今，并没有被淘汰。
   现在的民用产品，绝大多数都采用渗碳——降温直接淬火方式。理由很简单，在基本能够保证使用性能的前提下，获取尽可能大的经济效益。
   作为一个学术问题，弄得清楚一些还是有必要的，再者，味在其中。
   错了请指正，共同学习

小朱

过共析钢的临界点为什么不是Accm

孤鸿踏雪

       对于20CrMnTi渗碳后的淬火温度，有一篇文章介绍，其最佳淬火温度（不考虑表面碳浓度）在840~870°C选择，其心部和表面的机械性能可以得到最佳匹配和优化。

       根据老孤十余年来对该材料的接触了解，其淬火温度可上九天揽月，可下五洋捉鳖啊

吉祥如意

孤鸿踏雪 发表于 2014-3-6 09:11
对于20CrMnTi渗碳后的淬火温度，有一篇文章介绍，其最佳淬火温度（不考虑表面碳浓度）在840~870°C ...

从此钢渗碳淬火后的金相组织评价角度看：选择870℃±5℃淬火温度，仍能获得较理想的表面和心部金相组织。
请提出不同意见。

吉祥如意

但是没有上极限和下极限的试验，所以，不知天有多高，洋有多深？
愿听其详。